每天上午11点，关注我学习更多水处理知识！
编辑|胖先生的水处理日记
来源|学员交流
以下正文：
大家好，我是胖哥，欢迎阅读我的水处理日记。
早晨，有位水友加我好友，说想报名学习水处理课程。
但是他说他不想看99节课，嫌太多。
就想要看我讲的AAO系列的那部分，问能不能便宜点......
我真是无言以对。
我这套课程，包括了水处理物理、化学、高级氧化、生化、蒸发脱盐等几乎所有的工艺板块，目前就差膜系列，年后也准备补齐。
为了打造这套课程，足足耗费了我几年的精力和时间。
但我知道大家干环保这一行，不怎么赚钱，因此我也只要区区300块钱，相当于3块钱一节课。
而且就算你买了不全看，只看23讲AAO内容，每节课2h，相当于13块钱一节课，然后还附送一堆有用的电子资料。
就这，还总有人嫌贵，问能不能便宜点......
好么，这简直就是想把我给踩到了泥里啊![]()
所以您要真心想要学习，就别和我还价了，所有人都是一个价，我不会跟任何一个人少要一分钱的。
谢谢您的理解![]()
想要了解课程详情的，可以点击如下链接：
如果有想要报名的水友，可以加我微信好友咨询：shuichuliqingong，也即“水处理秦工”的拼音缩写。
好了，闲话少说，咱们书归正文。
最近，一位水友问了我这样一个问题：
“胖工，室外排水设计标准中，关于AO脱氮系统中好氧池的计算公式，我有一点不是特别理解。”
哪个公式呢？
应该是《室外排水设计标准》GB50014-2021中，7.6.17-4、7.6.17-5、7.6.17-6这三个公式。
如果你手边没有规范的话也没事儿，我抄一遍。
Vo=QYt(S0-Se)θc/1000X
θc=F/μ
μ=0.47Na·e⁰˙⁰⁹⁸⁽ᵀ⁻¹⁵⁾/(Kn+Na)
Yt-污泥总产率系数，kgMLSS/(kgBOD5·d)，有初沉池时取0.3~0.6，无初沉池时取0.8~1.2；0.47-15℃时硝化菌的最大比生长速率，d⁻¹。
其实关于这一组公式，咱们之前已经发文说过了，详见如下链接（点击即可跳转阅读）：上篇文章中说的是关于Na参数取值的问题，和今天这篇日记讨论的内容没多少关系。“为什么这个公式中，没有涉及到原水氨氮的数据呢？”“如果按照这个公式来算，都是一级A的排放标准，岂不是进水100mg/L和50mg/L的氨氮，算出来的池容都是一样大的？”不同的进水氨氮值，出水还都一样，怎么可能容积一般大呢？这个公式在利用时，应该是倒着推，先算7.6.17-6，然后再算7.6.17-5，最后才是7.6.17-4。
也就是先算出来整个硝化系统的污泥龄，然后再根据污泥龄的计算公式θc=VX/△X，来反推池容。
Ps：上述公式中，V为生化池池容，m³；X为生化池内的污泥浓度，g/L；△X为剩余污泥产量，kg/d。“在使用7.6.17-4这个公式计算好氧池池容Vo时，S0到底是指的原水的BOD5值，还是好氧池的进水BOD5值？”要是光看规范中针对公式各参数的注释，那肯定是指的原水的BOD5值。
但明明是要计算好氧池的容积啊，要是用的是原水的BOD5值，那算出来不成了AO所有单元的池容了？琢磨来琢磨去，我只能理解是单独好氧系统和单独缺氧系统的Yt值，不好分开测，所以只能以一个总的来代替了。既然Yt值都是用的总的了，那BOD5值自然也就用原水的了。毕竟从理论上来说，这么选参数的话，实际上的确是连缺氧池池容也都包括进去了。咱先不说这个点，接着说水友提出的这个问题，为啥这个公式不考虑原水的氨氮值呢？
第一个原因，高浓度底物条件下的硝化反应，是一种零级反应，和反应底物浓度无关。μ-硝化细菌的比增长速度，也就是硝化菌每增加单位生物量时所需要的时间，t⁻¹；Ks-半饱和常数，也就是μ=μmax/2时的底物浓度，这里的底物就是氨氮，mg/L；S-单一限制性底物浓度，这里指的就是氨氮，mg/L。（1）如果当S＞＞Ks时，那么S/(Ks+S)≈1，则μ≈μmax，是一个零级反应；（2）如果当S和Ks相差不大时，那么S/(Ks+S)就是一个＜1的系数，变成了一个一级反应，且μ必然会＜μmax。也就是说，在好氧硝化的反应系统中，底物氨氮的浓度值越高，那么硝化菌的增殖速度就越接近于最大的速率，而与此时好氧池中的氨氮值无关。
当氨氮值下降到一定程度时，硝化菌的增殖速度也会逐渐下降，开始从零级反应转化成一级反应，且氨氮浓度越低，硝化菌增殖速度越慢。
硝化菌的增殖就伴随着氨氮的下降，因此可以得到一个结论：
“好氧硝化系统中的氨氮值越高，那么氨氮的降解过程就越接近零级反应，因而不受氨氮浓度影响！”通过查找资料，硝化反应中的半速率常数Ks，仅为1mg/L。
而按照一级A出水标准来设计硝化系统的话，出水氨氮值为5(8)mg/L。取最不利，也即Na=8mg/L，那么在好氧硝化系统中，最末端的S/(Ks+S)=8+(8+1)=88.89%。可想而知，在好氧池的前端，或者中段，S/(Ks+S)会更加接近于1。因此，专家在设计公式时，就默认为好氧硝化池中的氨氮降解反应，是零级反应，和底物浓度无关，自然也就不需要考虑进水氨氮值了。尤其是内回流比一般较大，这就导致原水一旦进入系统中，就会经历一个较大比例的稀释作用。尤其是按照1级A标准设计的系统，甭管你原水氨氮值是多少，那进入到缺氧池后，氨氮必然就得＜15mg/L，否则出水总氮就要超标了。而从15mg/L降到8mg/L，实在没多少难度，因此也就不考虑原水了。
但我说句心里话吧，以上推测都是建立在硝化反应的条件十分合适时，例如pH、水温、溶解氧、营养物质、抑制性元素等等都没有问题才行。而实际上，一旦进水氨氮值超过一定值时，不说别的，可能产生的游离氨就会把硝化菌干趴下了，还怎么可能按照最大比增长速度去干活？并且就算回流够大，能把原水氨氮稀释到15mg/L，那可能O池的实际停留时间也会非常小了，可能真的完不成这7mg/L的降解任务。所以这个公式的应用前提，只是在一定范围的进水氨氮值时才行，不可能高中低档通用的。
事实也是如此，《室外排水设计标准》本来就是按照生活污水为蓝本设计的，原本就没考虑高浓度氨氮工业废水的特殊情况。因此在做实际项目的设计时，尤其是高浓度氨氮废水设计，切记不要照搬这个公式，容易出问题。最好还是通过硝化速率或者污泥有机负荷的原则来确定，这还是比较保险的。好了，今天的话题咱们就说到这。
如果您还有别的不同意见，咱们留言区见。
另外，如果您各位有想办理《污废水处理工程师（高级）》证书的，可以联系我，目前可以给您便便宜宜办一本。
最后，别忘了点击文末四个蓝字“阅读原文”，了解胖哥《污水处理职业技术培训》课程详情哦！
