美国印第安纳大学验视光学院，西班牙穆尔西亚穆尔西亚大学CiViUM研究小组的研究团队发表在眼科生理光学期刊的一份文献
摘要
目的
为了量化近视离焦量，对两种新型眼镜镜片（Hoya的MiYOSMART和Essilor的Stellest）的对比度调制和其他光学特性进行了计算和实验研究，并在其设计中加入了小透镜。本文检验了这样一种假设，即尽管光学器件具有非同轴性质，但当通过由小透镜组成的透镜区域成像时，由于基础光学器件的碎片性质，图像会退化。
方法
屈光度通过计算光像差仪在MiYOSMART六边形和Stellest环上1.0和6.0 mm孔径内测量的波前斜率的波前辐散和曲率来评估。利用物理(波)光学和几何射线光学原理计算了点扩散函数(psf)，并与4f光学系统的实验测量结果进行了比较。利用psf衍生的光学传递函数(otf)计算模拟视网膜图像和调制传递函数(mtf)。
结果
MiYOSMART在1-5环的平均小透镜屈光度为+3.95±0.10 D, Stellest在1-5环的平均小透镜屈光度为+6.00±0.15 D，在最后一个环的平均小透镜屈光度为3.50 D，每环降低0.42 D。Stellest镜片包括高达- 0.015微米的初级球差。psf和视网膜图像同时显示基础光学和微透镜组的贡献。在低空间频率(1-10 c/deg)下，MTFs显示出对比度下降，相当于0.25 D的离焦，并且在更高的空间频率下保持了降低的对比度水平。
结论
不同的弧矢面屈光度和一致的曲率屈光度在透镜是一个识别的标志，新的非同轴透镜设计包括在这两个镜片。小波阵列结构本身在决定图像特性方面起着重要作用。对于这两种镜头，碎片化的基片光学产生的模糊有助于提高图像质量。在较宽的空间频率范围内减少的mtf会导致图像对比度降低。
关键点
l在两种近视控制镜片中，透镜的离焦模糊和来自微透镜阵列的衍射模糊共同作用降低了远用视觉成像质量。
l当通过两种近视控制镜片的周边观看时，较高的微透镜阵列密度(例如MiYOSMART)导致观察到的图像对比度下降较大。
l虽然MiYOSMART和Stellest控制近视镜片的微透镜空间分布、平均度数、度数均匀性和非球面度不同，但临床研究表明其疗效相似。
介绍
虽然近视在过去很少见，但如今已成为主要的屈光不正疾病，尤其是在东亚。几种新的光学校正已经开发出来，其目标是同时为远距离观看和一个或多个位置(“区域”)提供屈光校正，以减缓近视的进展。许多这些设计的一个共同特点是在透镜内包含一些区域，这些区域可以汇聚一定比例的光线(这些区域包含比远用光学更大的“正屈光度”)。这一策略源于对幼猴和雏鸡的实验，实验表明，增加的正度数抵消了同时呈现的由负度数镜片引起的眼睛生长信号。结合屈光矫正和正光区域的隐形眼镜的临床研究表明，产生近视的轴向伸长可以平均减少50%-60%，将近视眼睛的生长速度减缓到与年龄匹配的远视眼睛的预期水平。
据报道，两种新型眼镜镜片——Hoya的MiYOSMART和Essilor的Stellest——在控制近视进展方面取得了成功。两种镜片的设计都包括嵌入在镜片基础光学中的微小圆形区域阵列(“小透镜”)。MiYOSMART的小透镜是六边形的，而Stellest的小透镜是环形的，这导致了它们不同的光学性质。这种新颖的透镜方法是由Hoya发明的“DIMS”(多点离焦)和由Essilor发明的“HALT”(高度非球面透镜技术)。两家制造商都声称，他们各自的技术引入了周围边视网膜的近视离焦，从而减缓了近视的进展。近视离焦这个术语可以理解为在视网膜前聚焦的射线束的存在。本研究的目的是量化这些新型光学器件由于在设计中包含透镜而产生的近视离焦和其他光学特性。
小透镜阵列的几何形状如图1所示。测试的透镜毛坯直径分别为70 mm (MiYOSMART)和75 mm (Stellest)。两种设计都包括不含任何透镜的中心区域，其最近透镜中心距眼镜透镜中心约5.0 mm，形成直径约9.0 mm的约圆形无微透镜区域。围绕着Stellest透镜中心区域的是11个透镜环，在给定的环内透镜之间没有明显的间隙，覆盖面积约为29%，而MiYOSMART设计包含一个六角形透镜区域，覆盖面积约为40%，Stellest微透镜的几何直径约为1.1 mm, MiYOSMART微透镜的几何直径约为1.0 mm。
图1：
MiYOSMART（a）和Stellest（b）眼镜镜片的微透镜阵列几何形状。两种眼镜片都有一个清晰的中央区域，该区域被不同排列的小透镜包围。
尽管微透镜的排列方式不同，但两种镜片的设计都有一个共同的原理，如图2b所示。与所有光线汇聚到光轴上的传统同轴设计(图2a)相反，非同轴设计采用多个光学元件(微透镜)，每个光学元件都有自己独特的焦点，并且没有一个位于基础透镜光轴上。图2b中描述的这种方法的一个版本调整透镜的焦点，使到达基片透镜焦平面的光线重叠。更具体地说，透镜光束不是在透镜焦平面上重叠，而是在基片光学焦平面上重叠。此外，除了增加屈光度外，透镜还可以包括其他特性来进一步调制光线方向，例如球差。例如，包含负球差可以创建一个焦点沿着透镜光轴的传播，由于边缘光线聚焦比中心光线在图2c底部所示。本文检验了假设，尽管非同轴光学，当通过由多个微透镜填充的透镜区域成像时，将存在显著的图像退化。
图2：包括透镜在内的同轴(a)和非同轴(b)透镜设计的几何光学插图。微透镜的焦距f比基片透镜的焦距短，这是由于它们的下加屈光度。在同轴设计中，所有透镜都指向公共光轴上的一个焦点。在非同轴设计中，所有透镜都指向不同的视网膜位置。(负球差ab )的影响呈现在(c)中，在负球面像差(下图)的存在下，可以看到边缘射线穿过小透镜光轴的距离比更多的中心射线更远。
方法
符号规则
屈光度在整个手稿中表示为波前会聚或曲率，其中正负屈光度值分别描述会聚和发散波前。因此，正屈光度值通常用于描述近视离焦，这与临床惯例相反，在这种情况下使用矫正镜片的负屈光度值。
数据采集
使用两种方法检查了MiYOSMART和Stellest两种近视控制镜片的样品，其基础光学镜具有“平光”(0.00 D)的度数:
l使用39 μm采样的商用单通Hartmann-Shack像差计(Optocraft, Optocraft .de)测量两个镜片的多个圆形测量区域(直径8.0 mm)内的波前斜率。镜片位置在x和y方向上以微米为单位调整。MiYOSMART透镜中的9个六边形和Stellest透镜中的11个环分别在距透镜中心不同的径向距离处收集数据，方法是将其中一个相应的透镜对准测量区域的中心，获得波前斜率测量值，并使用定制软件处理数据(参见下面的数据处理)。Stellest和MiYOSMART的镜片分析分别在直径6.0 mm处进行，而镜片分析分别在直径1.1和1.0 mm处进行。
l实验采用4f光学成像系统14,15 (f = 150 mm)获取每个镜片内不同圆形感兴趣区域的点扩展函数(psf)，该点扩展函数与像差计采样的测量区域相匹配。4f系统用于实现1:1的物像大小(无放大)。沿光轴在与透镜前表面顶点交点处垂直于透镜平面的不同距离处获取psf。光源为单色激光二极管(λ= 636.8 nm, Thorlabs, thorlabs.com)， psf由索尼EXMOR 1/2.3 'CMOS传感器' (sony.com)捕获，该传感器具有1.55微米间距和12位数字输出。
数据处理-波前
数据处理使用定制软件(Indiana Wavefront Analyzer - IWA，在Matlab中实现，mathworks.com)进行。包括Optocraft在内的Hartmann-Shack波前像差仪在其测量孔径内对所研究的样品(图2中左侧箭头所示)施加平面波，测量出的光线的偏差，以毫弧度表示为波前斜率。波前是一个连续的表面，它垂直于测量孔径内每一点的光线。波前斜率可以在数学上转换为测量孔径平面(“瞳孔平面”)内光线特征的不同表达式，包括:
1.波前误差(W) -描述引起相位误差的光路差异(以微米为单位)
2.波前辐散度:(dW/dr)/r -它描述了度数(以屈光度为单位)，由每条光线与光轴之间的交点位置定义。
3.波前曲率(d2W/dr2)——用相邻光线之间的相交来描述局部屈光度(以屈光度为单位)。
波前误差(以下称为“波前”)可以通过区域积分从波前斜率计算，这对于随后使用傅里叶波理论(傅里叶波前)计算物理光学psf至关重要。两种镜片的全瞳和单瞳波前误差图如图3所示。
图3：MiYOSMART(左侧，以3号六边形为中心，距离中心约7.6毫米)和Stellest(右侧，以2号环为中心，距离中心约7.3毫米)镜片之间距离中心约等距区域的波前误差图。上图为6.0 mm测量孔径的波前图，下图为单透镜波前图。
由于这项工作旨在模拟两种镜片设计对眼睛的影响，其中基础度数校正了远距离视觉，因此我们通过消除低阶像差(如平移、倾斜和散光)来集中分析基础光学。这是通过波前校正过程实现的，其中(a)将Zernike系数拟合到数据中，(b)从所需系数中重建模态“校正”波前，(c)从原始波前中减去所述校正波前。测试的眼镜镜片样品没有散光，但由于它们插入仪器的测量孔径中，距离中心的径向距离不同，因此倾斜程度不同，因此进行了校正。
数据处理，光学度数
通过计算波前斜率的波前辐散度和曲率来评估屈光度(如图4所示)。如上所述，Thibos等人对波前辐散度进行了详细描述，波前辐散度在屈光度中对光线相对于光轴的聚焦或发散进行了全局的、瞳孔范围的描述，这基本上源于Prentice规则:
其中Δ是波前斜率，r是到中心的径向距离(在实践中通常代表笛卡尔x和y坐标)。
图4：MiYOSMART(上排)和Stellest(下排)眼镜镜片瞳孔平面光线的波前衍生特性。子午线波前斜率(左列)表示瞳孔中每个点的光线方向，波前辐度(中列)描述了通过瞳孔的每条光线与穿过瞳孔中心的轴线之间的交点的全局度数(以屈光度计)，而波前曲率(右列)描述了相邻光线之间的交点的局部度数(以屈光度计)。
值得注意的是，如式1所示，波前聚散可以被描述为波前第一次空间导数的函数，而波前曲率可以被描述为波前第二次空间导数的函数任何子午线的曲率都可以从瞳孔中每个点的主曲率(即最大曲率和最小曲率正交子午线的曲率)推断出来。本研究中的波前曲率图是使用波前误差的拉普拉斯函数的离散近似来计算的，它大致相当于两个主曲率的平均值。图4中的右列显示，这种计算揭示了两个镜片中每个小透镜的相似度数。
数据处理，图像平面光分布
波前误差被用来计算psf，它是来自一个点光源的光通过光学系统后的像面分布。这些是用两个互补的原理计算的:(1)几何光学，使用平面内的射线密度直方图;(2)傅立叶/物理光学，包括光的衍射和干涉效应。
利用傅里叶psf与被观察物体的每个点进行卷积来模拟E字视标的视网膜图像，对其进行缩放，使两种光型中较小的高度为10弧分(对应于刺激视敏度为6/12，或15周期/度)，而两种光型中较大的高度为30弧分(6/36)。按截止频率fc对psf进行缩放:
式中fc为截止频率，单位为周期/度;∅为测量孔径(6.0 mm); λ为测量波长(540 nm)。
另外，使用4f光学成像系统获取相应的实验psf，并根据记录psf的图像传感器的像素间距对psf进行缩放:
式中pa为像素角，单位为弧分，pp为像素间距(1.55微米)，f为焦距(150mm)。
测量孔径要么是数值控制(在计算方法的情况下)，要么是通过实验系统中透镜平面上的物理孔径来控制。
结果
量化微透镜度数
图5显示了来自每个MiYOSMART六边形(图5，左)和Stellest环(图5，右)的单个示例透镜的度数配置文件。它们是通过计算位于仪器测量孔径中心的透镜波前辐合的径向屈光度平均值得到的。MiYOSMART和Stellest两种镜片的微镜片半最大宽度(HWHM)相似，分别约为0.46 mm和0.45±0.0 mm。
图5：每个MiYOSMART六边形(左)和Stellest环(右)的一个样本透镜的弧矢波前辐向平均值表示的透镜屈光度曲线。
用HWHM作为圆形区域的半径，计算图6中MiYOSMART(上行)的9个六边形和Stellest(下行)的11个圆环的平均透镜度数。虽然每个六边形/环只有一个透镜被采样和量化，但每个六边形或环对额外的透镜进行了评估，以确认每个六边形或环内没有差异。每一个以屈光度为单位的屈光度值是每一个小透镜的HWHM直径区域内所有数据样本的平均值。
图6：MiYOSMART(上一行)和Stellest(下一行)眼镜镜片的平均透镜屈光度由平均直径定义的每个透镜区域内的数据点计算得出。右列包括泽尼克系数(离焦，四阶和六阶球差)，从一个模态波前拟合到上述区域，并重新缩放(向上)到1.0毫米直径。
使用前面描述的两种方法来评估透镜光学屈光度:波前会聚(蓝色)，波前曲率(黄色)和第三种方法(红色)，其中在仅使用C20(离焦)，C40(初级球像差)和C60(次级球像差)系数重建所述波前误差计算波前会聚之前，对每个透镜波前误差进行模态泽尼克拟合。这些泽尼克系数在重新缩放到普通瞳孔直径1.0 mm后显示在右列。
像面上的光分布
图7a示出了用于距离校正(相对于透镜的焦平面远端)的基础光学的焦平面中表征两个镜片的像平面光分布。此外，少量近视(列3和6，标记为“0.25 D”)和远视离焦(列1和4，标记为“- 0.25 D”)的光分布也被显示出来，因为视网膜上的完美聚焦可能并不普遍存在。
图7a：MiYOSMART和Stellest眼镜镜片的波前导出的图像平面中的光分布代表了远用光学器件的最佳焦点（第2列和第5列）和±0.25 D的离焦。所有分析都使用6.0 mm测量孔径，其中心位于MiYOSMART的六边形3的小透镜和Stellest的环形2的微透镜处。
顶行显示6/12高对比度E视标的模拟视网膜图像。第二行和第三行显示了使用两种互补方法从波前斜率数值计算的PSF；傅立叶（物理光学）和几何光学。第四行也是最后一行示出了通过使用包括在光学成像系统中的图像传感器对连续光分布进行采样而实验获得的PSF。所有分析均使用6.0 毫米测量孔径，其中心位于MiYOSMART的六边形3的小透镜和Stellest透镜的环形2上，因为它们与各自透镜中心的中心具有相似的径向距离，并且可以代表佩戴者的共同自然视角。
图7b与图7a的大部分描述相同，图7b显示了小透镜焦平面中两个眼镜片的像面光分布特征，该焦平面位于设计用于距离校正的基础光学器件焦平面的前方（见图2b）。由于测量区域集中在MiYOSMART中六边形3的小透镜和Stellest透镜中的环形2上，因此每个透镜的焦平面分别位于距离焦平面前方4.00 D和6.00 D处（见图5）。图7b（第二行）中基于波前的计算PSF和实验测量的PSF之间惊人的相似性提供了令人信服的证据，表明尽管这些近视控制眼镜镜片很复杂，但可以通过波前测量准确评估其成像特性。
图7b：MiYOSMART和Stellest眼镜镜片的波前导出的图像平面中的光分布表示小透镜的焦点（第2列和第5列）和±0.50 D的散焦。所有分析都使用6.0 mm的测量孔径，该测量孔径以六边形3/环2中的小透镜为中心。
独立的基片光学镜片和微/小透镜
通过比较图7a中基本透镜图像平面中的物理光学傅立叶PSF和几何光学PSF，可以看出这些复杂小透镜阵列引起的衍射影响。我们进一步检查了全光学器件以及隔离基片光学器件或小透镜时的这些复杂衍射图案。图8a、8b分别显示了阵列几何形状对基础光学器件（8a）焦平面和稍前平面（+0.25 D近视离焦，8b）中的光分布的影响。
图8a：测量孔径平面（顶行）中的隔离区域对设计用于远距离校正的基片光学器件焦平面中的光分布的影响。所有分析均使用6.0 mm的测量孔径，该测量孔径以六边形3/环2中的小透镜为中心。第1列和第4列（标记为“整个镜片”）显示的参考数据与图7a中的第2列和第四列相同，并描述了整个6 mm测量孔径。第2列和第4列（标记为“仅远用”）显示了数据，其中设计用于远距离校正的基础光学器件通过遮蔽包含光瞳的小透镜的那些区域而被隔离。
图8b：隔离区域对焦平面前+ 0.25 D相对于用于远距离校正的基础光学焦平面的光分布的影响。
图8a的上一行显示了测量孔径平面上的波前误差图，而中间和下一行分别显示了傅里叶光学和几何光学psf。第1列和第4列的参考数据(标记为“全透镜”)与第2列和第4列的数据相似(图7a)，描述了两种镜片的6.0 mm全测量孔径。第2列和第5列(标记为“仅远用”)显示了为远用校正而设计的基片光学通过掩盖瞳孔中含有微透镜的区域来隔离的数据。虽然由一个单一的远距离校正，远距离的度数是不均匀分布在6.0毫米的瞳孔。它具有独特的碎片分布，影响所得衍射图案(图8a，第2列和第5列，第2行)。同样，第3列和第6列(标记为“仅微透镜”)显示了通过遮盖基础光学透镜分离微透镜的数据。隔离测量孔径平面内的数据后，计算像面psf。
图8c与图8a的描述大部分相同，显示了微透镜对透镜焦平面内光分布的影响。由于测量区域集中在MiYOSMART中六边形3的透镜和Stellest中环形2的透镜上，两种微透镜的焦平面分别位于远距离焦平面前4.00 D和6.00 D处(参见图5中的透镜度数和图2b中的几何)。
图8c：测量孔径平面（顶行）中的隔离区域对小透镜焦平面中的光分布的影响。所有分析均使用6.0 mm的测量孔径，该测量孔径以六边形3/环2中的小透镜为中心。模拟的光学类型E图像（最下面一行，较小的是6/12）变亮，以获得更好的易读性。行和列中没有水平和垂直刻度意味着它与下面的行或左侧的列很常见。
图9显示了设计用于远距离校正的基础光学器件焦平面中的像平面光分布（通过3种方法获得的PSF和表征两个眼镜镜片的模拟光学类型E图像）。这些对应于图8a中的第1列和第4列（标记为“全透镜”），是计算MTF和评估宽空间频率范围内光学性能的基础。
图9：MiYOSMART（上排）和Stellest（下排）眼镜镜片的基本焦平面中的波前导出的光分布。前两列（标记为几何、傅立叶）包括从离散的数值波前误差函数获得的计算点扩散函数（PSF）。第三列（标记为实验）包括图像光分布的直接测量。右列包括E视标的模拟视网膜图像（小视标为6/12）。
图10a、10b显示了由物理光学傅立叶psf计算的调制传递函数(mtf)，以量化透镜的存在、不存在和隔离对MiYOSMART(左列)和Stellest(右列)眼镜镜片光学性能的影响。顶部一行描述了在基础光学焦距处的调制(并且对应于图8a所使用的条件)，而底部一行描述了在微透镜焦距处的调制(并且对应于图8b)。与之前的结果一致，分析使用了一个测量孔径，该孔径集中在MiYOSMART的六边形3和Stellest的环形2的透镜上。给出了衍射受限(DL)系统和无像差离焦0.25 D系统的MTF曲线作为参考。图10a显示了6.0 mm测量孔径的数据，而在图10b中，数据分析软件将其限制为4.0 mm。
图10a：6.0 mm瞳孔的调制传递函数对应于基础光学焦平面(上一行)和微透镜焦平面(下一行)的图像，MiYOSMART六边形3(左列)和Stellest环2(右列)分别位移4.0 D和6.0 D。
图10b：4.0 mm瞳孔对应于基础光学焦平面(上列)和微透镜焦平面(下列)的调制传递函数，其中MiYOSMART六边形3(左列)为4.0 D, Stellest环2(右列)为6.0 D。
图10c显示了从实验4f成像系统获得的互补MTF，对应的6.0 mm（左侧）和4.0 mm瞳孔（右侧），分别如图10a和10b所示。顶行MTF是在基础光学器件的焦平面处计算的，底行是在小透镜的焦平面上计算的。4f光学系统MTF包括系统元件的影响，例如微透镜中的像差和数字传感器中的采样限制，它们在使用该系统获得的PSF中起着重要作用。光学器件集中在MiYOSMART中六边形3的小透镜和Stellest透镜中环形2的小透镜上的实验系统中，与计算分析中的条件相匹配。
图10c：4.0 mm瞳孔(右图)和6.0 mm瞳孔(左图)的实验调制传递函数(mtf)。上面一行描述了基本光学透镜焦平面上的mtf，下面一行对应于微透镜焦平面上的mtf。
讨论
标准弧矢或轴向屈光度计算将度数确定为射线穿过透镜轴的距离的倒数，该距离由射线斜率和射线到透镜或瞳孔中心的距离决定(见公式1)。如果局部透镜在透镜的光轴上有一个共同的焦点，这种方法成功地揭示了局部微透镜的屈光度。然而，如果单个微透镜有不同于基础光学的独特光轴，那么弧矢面屈光度计算(假设有一个共同的轴)将无法显示每个微透镜的局部屈光度。在图4的中心列中可以看到，无法捕获每个小透镜的一致屈光度，其中每个小透镜似乎具有不同的屈光度，并且只有以测量区域为中心的小透镜的屈光度才能正确显示。然而，基于局部波前曲率(斜率差)的屈光度计算在很大程度上与透镜光轴无关，并且分别正确地揭示了MiYOSMART和Stellest透镜的多个透镜六边形和环形之间的一致屈光度(见图4和图5)。因此，不同的波前会聚(矢状)屈光度和一致的波前曲率屈光度跨微透镜阵列是这种类型的非同轴透镜设计的识别标志。
在MiYOSMART中，每个微透镜中心的平均屈光度稳定，所有九个六边形的平均值为3.95±0.10 D。在Stellest中，1 ~ 5环的平均小透镜屈光度为6.00±0.15 D，在最后的第11环时，小透镜屈光度下降了0.42 D/环，达到3.50 D。关于Stellest设计中包含的微透镜的一个具体要求是，它们是“高度非球面”。这一点在图5(右)中得到了证实，与MiYOSMART微透镜相比，Stellest微透镜的屈光度曲线高度弯曲，在大多数透镜上显示出更一致的屈光度。这可以用负球差来描述，它随着从小透镜中心的径向距离的增加而逐渐减少屈光度。
从距离透镜中心相同距离的一系列微透镜的屈光度分布图(图8a-8c)显示出微透镜之间以及MiYOSMART透镜中心±0.25 mm的一致屈光度，对比了Stellest设计中每个透镜之间和透镜内部的巨大屈光度变化。后一种结果是一致的声称，在Stellest设计的透镜是“高度非球面”。在用Zernike系数拟合中心的单个小透镜波前后，所得到的波前的非球面性在整个几何小透镜直径上被量化。MiYOSMART微透镜的球差水平(平均为- 0.005微米)约为Stellest透镜的三分之一，其测量范围为- 0.015至约- 0.01微米。尽管有“近视离焦体积”的说法，但微透镜非球面对近视离焦性质的影响尚不清楚，因为观察到微小的透镜在由球差产生的离焦范围内大约是衍射极限。这可以从图8b的psf中看出，在MiYOSMART(低非球面或无非球面)或Stellest(高非球面)中，当聚焦或离焦±0.25 D时，单个小透镜的psf大小没有变化。
除了单个微透镜的平均附加屈光度和非球面特性外，全局微透镜阵列结构本身在决定图像特性方面起着重要作用。通过比较射线光学与波光学产生的基片光学焦平面上的PSF结构，可以看出衍射效应。在前者中，观察到近似均匀的模糊图案，但是当包括衍射效应时，可以看到一个特征重复衍射图案(图8a, 8b)，这是由每个透镜的单个相干波前之间的干涉引起的。衍射的作用也可以在分离破碎基础光时产生的psf中看到(图8c)。这种破碎的基片光学孔径导致的MTF下降通常与基片光学不间断区域的大小成反比，在更近的隔离间隔中，这些区域越小(图1)，MiYOSMART微透镜阵列导致在15-30周期/°范围内MTF值降低。对于这两种透镜阵列，由碎片化的基片光学产生的衍射模糊对这些复杂光学设计产生的图像质量有很大影响(图8a-8c)。在较宽的空间频率范围内，MTFs的降低导致图像对比度的降低(图10a-10c)。
值得注意的是，在主凝视中，复杂透镜阵列的光学影响将主要存在于视网膜周边图像中。然而，如果儿童随着眼睛旋转而转动他们的目光，就像快速获取目标的典型情况一样，那么图7a-10c中显示的图像属性将在中央凹中表现出来，由于中央凹神经元阵列的神经带宽更大，它们可能会产生更大的影响。然而，为了持续观察周边目标，大多数人最终会将头转向感兴趣的物体，从而重新建立主要凝视方向，并将无微透镜区域的光学系统返回到中央凹图像。
本研究采用不同的方法研究了两种近视控制眼镜镜片的成像特性:使用定制软件(Indiana Wavefront Analyzer - IWA，在Matlab中实现)的计算方法和实验光学成像系统。使用定制软件进行波前和屈光度分析，并通过该方法实现视网膜图像方法，从而全面描述近视控制眼镜镜片复杂光学设计产生的成像特性及其影响。实验设置允许在计算方法中进行定量比较，评估两个不同焦平面上的psf -基片焦平面(近视矫正光学)和微透镜屈光度焦平面(近视治疗光学)。
新型复杂的眼镜光学设计需要运用不同的技术来探索其在光学近视治疗中的特点和性能。
作者的贡献
Javier Gantes-Nuñez:数据管理-领导，调查-领导，方法论-领导，验证-平等，写作-审查和编辑-平等。Javier Gantes-Nuñez:软件-领导，可视化-领导，写作-审查和编辑-平等。Norberto López-Gil:概念化-平等，调查-平等，写作-审查和编辑-平等。Pete Kollbaum:概念-平等，资金获取-平等，调查-领导，方法-领导，项目管理-领导，资源-平等，写作-审查和编辑-平等。
利益冲突
Javier Gantes-Nuñez、Javier Gantes-Nuñez、Pete Kollbaum:研究对象:Alcon、CooperVision、Essilorluxottica、Johnson and Johnson Vision、SightGlass Vision;Pete Kollbaum:EssilorLuxottica顾问。
声明：本文并非医学诊断建议也非眼部健康信息建议
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参考部分文献，特定距离需要考虑不同屈光度处方设计多付产品的组合方案
尼德克NT-510眼压计，气流轻柔，体验相对更舒适。高端型号NT-530系列加入中央角膜厚度数据校正眼压数值，数据更精准。
尼德克TS-310综合验光系统，占地面积仅0.25平方米，标准化按键流程操作，无需经验同样准确结果
很多场景下部分视功能数据已经提示第二付看近专用处方
尼德克自动综合验光仪单眼瞳距可调整。内部光学镜片经计算设计，实际光学体验与最终成镜结果基本一致。
零售店日常可采用尼德克LE-1200系列和LEXCE系列全自动磨边机，无需经验，标准化按键流程操作，高品质磨片结果。
