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《煤气与热力》2024年10期目次
PE-RT II型保温管与传统保温管经济性对比
摘 要:结合二级管网工程案例,对PE-RT II型预制保温管与传统预制保温管的经济性进行比较。方案1采用PE-RT II型预制保温管,方案2采用传统预制保温管。与方案2相比,方案1的管材费降低15.0%,工程费(含土建费、安装费)降低4.2%。得益于更低的管材费、土建费、安装费,方案1的经济性更佳。
关键词:PE-RT II型预制保温管;二级管网;经济性
参考文献示例:
王曙铭,潘峰,张琳,等. PE-RT II型保温管与传统保温管经济性对比[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A01-A02,A10.
保温弯管试验台及弯管补强措施
摘 要:介绍保温弯管试验台的设计构想、结构、主要功能,提出弯管补强措施。试验台可监测测试过程中弯管应力及应变等数据,进而确定弯管易破坏位置。试验结果显示,弯管内外壁中心位置易出现破坏。补强方案为:在弯管内增设支撑环板与支撑板,加强弯管受力集中处的支撑。试验结果显示,补强后的弯管内外壁均未出现破坏,补强措施有效。
关键词:保温弯管;试验台;补强措施
参考文献示例:
邱华伟,王帅,胡春峰,等. 保温弯管试验台及弯管补强措施[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A03-A04,A10.
严寒地区超低能耗建筑女儿墙优化设计
摘 要:以热桥线传热系数、外墙内表面最低温度(保证内表面不结露)作为评价指标,采用二维传热模型计算外墙内表面最低温度随女儿墙内侧保温层高度的变化,从而确定取消女儿墙顶部保温层的条件。采用三维传热模拟方法,确定不同室外温度条件下,满足外墙内表面最低温度要求的外墙外保温层最小厚度。相同条件下,与取消女儿墙顶部保温层相比,保留女儿墙顶部保温层时的热桥线传热系数更低,外墙内表面最低温度更高,保留女儿墙顶部保温层的保温性能更好。女儿墙内侧保温层高度在1 100 mm及以上时,可以取消女儿墙顶部保温层。女儿墙内侧保温层高度为1 100 mm、女儿墙顶部不加保温层时:当室外温度为-26.9 ℃时,外墙外保温EPS板、PU板在各自厚度范围内均能保证外墙内表面最低温度高于12 ℃的限值要求;当室外温度为-36.3 ℃时,为保证外墙内表面最低温度高于12 ℃,外墙外保温EPS板的最小厚度为340 mm,外墙外保温PU板的最小厚度为260 mm。
关键词:女儿墙;热桥;结露;严寒地区;超低能耗建筑
参考文献示例:
丁家城,高立新,刘忠强. 严寒地区超低能耗建筑女儿墙优化设计[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A05-A10.
相变蓄能地板蓄释热特性研究
摘 要:提出一种在地板内设置蓄热管(管内封装相变材料)的相变蓄能地板。采用模拟方法,筛选相变材料、蓄热管布置方式,比较相变蓄能地板与传统地板(未设置蓄热管)在蓄热阶段的传热性能。相变材料包括石蜡、六水氯化钙、十水硫酸钠。保持相变材料用量基本一致,4种蓄热管布置方式的蓄热管布置数量为2~5。综合考虑释热阶段地板表面温度稳定期、地板表面热流密度、地板表面辐射传热量占比等因素,相变材料选取石蜡。在相变材料用量一定的前提下,综合考虑地板表面温度分布均匀性、加工难度、地板表面热流密度等因素,选取布置方式2。与传统地板相比,蓄热管加强蓄热阶段相变蓄能地板的传热能力。
关键词:相变蓄能地板;相变材料;释热;蓄热
参考文献示例:
崔浩,胡文举,刘兵,等. 相变蓄能地板蓄释热特性研究[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A11-A17,A32.
北京地区临时建筑围护结构改造实验研究
摘 要:以北京市延庆区2间未安装空调装置的单层临时建筑为实验对象,对围护结构进行节能改造,对比屋顶、地板、外窗、屋顶喷淋改造对夏季室内热环境的影响。更换为蓝色带屋檐的防水屋顶后,由于屋檐的遮阳作用,午间临时建筑室内温度有所下降。提升地板保温性和气密性不利于改善夏季室内热环境。缩小外窗面积、粘贴Low-E膜有助于提高夏季室内热舒适性。在太阳辐照度较高时,屋顶喷淋对降低室内温度的效果明显。在太阳辐照度较低时,屋顶喷淋对降低室内温度的效果并不明显。在相似室外环境条件下,与节能改造前相比,节能改造后临时建筑的室内温度降低11.3 ℃,降幅达24.6%。对临时建筑进行节能改造、引入被动式技术能有效降低夏季室内温度,提升热舒适性。
关键词:临时建筑;围护结构;节能改造;室内热环境
参考文献示例:
李一凡,段之殷,康嘉伟. 北京地区临时建筑围护结构改造实验研究[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A18-A23.
临时用房室内热环境与围护结构热损失研究
摘 要:以北京冬奥会临时用房为研究对象,采用模拟方法,研究地面辐射供暖房间、散热器供暖房间的室内热环境与围护结构热损失。两种供暖房间人员活动区域的吹风感不明显,满足舒适度要求。地面辐射供暖房间的高度方向上空气温度梯度明显低于散热器供暖房间。散热器供暖房间在长度方向上的空气温度均匀性优于地面辐射供暖房间。在设定热源条件下,地面辐射供暖房间围护结构总热损失略高于散热器供暖房间。临时用房热损失主要由外窗、外门形成,应从提高外窗、外门保温性能入手,降低临时用房的供暖能耗。
关键词:临时用房;地面辐射供暖;散热器供暖;热环境;围护结构热损失
参考文献示例:
胡文举,吕永鹏,王聪聪,等. 临时用房室内热环境与围护结构热损失研究[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A24-A28,A32.
基于用户投诉数据的集中式空调系统运维分析
摘 要:针对某采用集中式空调系统公共建筑,从投诉内容、投诉用户类型、投诉时间对用户投诉进行分类,分析问题成因,进行故障诊断。绝大多数投诉内容为空调系统效果不佳,漏水也是产生投诉的主要原因之一,不少用户关注空调冷热费。由于办公用户数量庞大,绝大部分投诉来自办公用户。投诉多集中在供冷期,主要原因是供冷期易产生空调系统效果不佳、漏水。
关键词:集中式空调系统;用户投诉;运行维护;故障诊断
参考文献示例:
鲁展,刚文杰,张振英,等. 基于用户投诉数据的集中式空调系统运维分析[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A29-A32.
摘 要:建立空气源热泵机组阵列模型,对蒸发器周围流场、温度场分布以及蒸发器风机吸风量、蒸发器翅片管换热器进口表面温度不均匀度等进行数值模拟。空气源热泵机组阵列中心区域易出现冷岛效应。适当增大机组间距,有利于缓解冷岛效应。对于被围墙包围的空气源热泵机组阵列,热泵机组宜采用整体架高的安装方式。
关键词:空气源热泵;机组阵列;冷岛效应;安装方式
参考文献示例:
张媛,谷亚军,郭伟杰,等. 空气源热泵机组阵列冷岛效应模拟分析[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A33-A38.
摘 要:选取市场上具有典型结构的聚能环搭配大气式燃气灶,对搭配聚能环后的燃气灶热负荷、过剩空气系数为1时干烟气中CO体积分数(称为特征CO体积分数)、热效率进行测试,分析聚能环对燃气灶技术参数的影响。当燃气灶搭配原装聚能环使用时,实测折算热负荷和特征CO体积分数符合标准要求,同时可有效提升热效率。考察实测折算热负荷、特征CO体积分数、热效率这3个技术参数,所试验的自行搭配聚能环均不能实现3个技术参数都符合标准要求。如需提高燃气灶热效率,应使用燃气灶原装聚能环,不得使用自行搭配聚能环。
关键词:燃气灶;聚能环;热负荷;热效率;CO体积分数
参考文献示例:
闫文涛,刘文博,杨丽杰,等. 聚能环对燃气灶性能的影响[J]. 煤气与热力,2024,44(10):A39-A42.
老旧燃气管道不停输改造设计
摘 要:以实际工程为例,分析D720×7.0和D630×7.0的老旧燃气管道水平净距不足、腐蚀穿孔、埋深不足隐患的不停输改造方式。对于水平净距不足的管道,可通过短距离不停输封堵(单封)方式,采用原位换管改造。对于腐蚀穿孔的管道,可通过长距离不停输封堵(双封)方式,采用同沟敷设改造。对于埋深不足的管道,如果具备征地和不停输移动作业条件,选择不停输移动方法改造比较经济;对于征地协调难度大,或施工期要求比较短情况,宜选择不停输封堵方法改造。
关键词:老旧燃气管道;改造;不停输封堵;不停输移动
参考文献示例:
李磊祚,鲍元飞,韩海,等. 老旧燃气管道不停输改造设计[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B01-B04.
城镇燃气多点多气源供气互换性和经济性
摘 要:以B市城镇燃气输配系统多点多气源供气模式为例,采用高华白数法和韦弗指数法验证B气源、C气源、D气源与初始A气源的互换性,探讨城镇燃气多点多气源供气经济性,提出建议。
关键词:多点多气源供气;输配系统;燃气互换性
参考文献示例:
袁亮,杨小伟. 城镇燃气多点多气源供气互换性和经济性[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B05-B07.
长输油气管道和城镇燃气管道定向钻穿越设计
摘 要:从管道应力校核、管道埋深、钻机选择、场地布置、防护层、防腐层检测方面,分析长输油气管道和城镇燃气管道定向钻穿越设计标准的差异,提出建议。
关键词:定向钻穿越;长输油气管道;城镇燃气管道;标准
参考文献示例:
夏冰峰,郝蕴华,刘艳华. 长输油气管道和城镇燃气管道定向钻穿越设计[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B08-B09,B15.
某天然气综合厂站CNG压缩机余热利用
摘 要:对由天然气门站、CNG加气母站组成的天然气综合厂站进行能耗分析,提出将CNG压缩机的余热与天然气门站调压过程产生的冷能进行能源耦合,论证工艺稳定性。
关键词:CNG加气母站;天然气门站;能源耦合;余热利用
参考文献示例:
柯则芹,孟春松,李家峰,等. 某天然气综合厂站CNG压缩机余热利用[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B10-B11,B32.
LNG接收站能源综合利用系统
摘 要:以某LNG接收站为例,为有效回收利用LNG接收站蒸发气,综合考虑接收站的气化需求,提出一种LNG接收站能源综合利用系统,该系统将蒸发气作为发电机组燃料,所发电力为接收站提供电力保障,发电余热用于气化LNG。对该系统的节能效益进行分析,得出能源综合利用系统年平均能源综合利用率为83.59%,节能率为36.02%,符合GB 51131—2016《燃气冷热电联供工程技术规范》的要求。
关键词:LNG接收站;能源综合利用;联供系统;节能效益
参考文献示例:
景源,杜运来. LNG接收站能源综合利用系统[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B12-B15.
氢能发展形势下燃气企业转型的建议
摘 要:介绍中国氢能行业发展背景,分析氢燃料电池汽车、加氢站的发展现状和趋势,从技术、市场发展等方面,提出燃气企业向氢能产业转型的建议。
关键词:氢能产业链;燃料电池;氢燃料电池汽车;加氢站;燃气企业转型
参考文献示例:
王柄皓,李宇鹏. 氢能发展形势下燃气企业转型的建议[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B16-B20.
日本居民和商业用户液化石油气系统及设备
摘 要:借鉴日本居民、商业用户液化石油气系统保障安全的先进经验,为降低我国液化石油气事故提出建议。加强燃气报警控制系统建设。日本居民用户液化石油气系统的报警控制系统由智能燃气表、液化石油气泄漏报警器、CO报警器构成,商业用户液化石油气系统的报警控制系统由商用自动燃气切断装置、液化石油气泄漏报警器、CO报警器等构成,形成了液化石油气系统的安全保障体系。液化石油气钢瓶室外存放。日本的液化石油气钢瓶放置在室外固定位置,有效降低液化石油气泄漏后在室内聚集的可能性。加强新设备的研发与应用。自动切换式调压器除了具备基本的调压功能和关闭功能之外,还能够实现当使用侧钢瓶的液化石油气供给不足时,自动地切换到备用侧钢瓶和使用侧钢瓶同时供气。注重技术研究。张力式防放气高压软管可以防止地震导致的液化石油气泄漏,从而避免地震产生的次生灾害。
关键词:日本用户燃气系统;液化石油气;居民用户;商业用户
参考文献示例:
王洪林,周媛媛,张梦婷,等. 日本居民和商业用户液化石油气系统及设备[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B21-B26,B32.
燃气输配设备智能化升级
摘 要:阐述燃气输配设备智能化升级的必要性、益处以及设备制造企业的智能化升级优势与劣势。以燃气调压器智能化升级举例,指明燃气输配设备智能化升级基本分为远传、远控、智能分析预判3个阶段。探讨设备制造企业智能化转型模式,提出对大多数设备制造企业,联合专业团队研发模式最可行。
关键词:燃气输配设备;智能化升级;设备制造企业
参考文献示例:
高松,王胜. 燃气输配设备智能化升级[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B27-B29.
燃气入户安检及抄表管理系统的应用
摘 要:燃气入户安检及抄表管理系统具有规范入户安检工作流程、工作留痕、安检及抄表数据可视化、数据分析等功能。该管理系统使入户安检工作效率提升约25%,抄表工作效率提升约18%,缴费率提升约15%。
关键词:入户安检;抄表;管理系统;数据分析
参考文献示例:
王文化,孙国宸,耿浩洋,等. 燃气入户安检及抄表管理系统的应用[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B30-B32.
摘 要:基于2022年国内燃气事故统计数据,基于统计学分析燃气事故与燃气气源种类、发生时间、用户规模、人口、经济等因素之间的相关性,分析事故原因,提出预防燃气事故的建议。
关键词:城镇燃气事故;统计分析;影响因素;相关性
参考文献示例:
饶强,葛芝含. 城镇燃气事故影响因素分析[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B33-B37.
摘 要:结合澳门特别行政区大型商业综合体燃气系统特点,阐述天然气置换的主要流程,对天然气置换过程中的难点进行探讨,提出应对措施。
关键词:天然气置换;商业综合体;澳门
参考文献示例:
钟建新. 澳门大型商业综合体天然气置换探讨[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B38-B40.
摘 要:对燃气安全领域的行政规范性文件进行探讨,列举燃气安全领域规范性文件的问题,分析行政规范性文件审查的方法,探讨行政规范性文件审查不足的原因。
关键词:行政规范性文件;燃气安全;行政诉讼;附带性审查
参考文献示例:
顾苏炼. 对燃气安全领域行政规范性文件的讨论[J]. 煤气与热力,2024,44(10):B41-B46.
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